2.3荷載作用時間

玻璃在長期荷載作用下，玻璃裂紋會發生擴展，直接導致承載能力的降低;玻璃在動力荷載作用下，玻璃產生的最大位移隨著作用時間的增加而增加，當無法滿足撓度要求時，玻璃發生破壞。高軒能等采用有限元分析法對夾層玻璃在短期、一氏期靜力和爆炸沖擊荷載作用下的變形進行了模擬分析，并在趙西安研究基礎上對夾層玻璃的等效厚度計算公式進行了補充。

2.4支撐邊界條件

在玻璃幕墻抗暴設計過程中，選用不同的邊界條件對結果有很大的影響。應根據玻璃的真實受力情況，合理選擇玻璃面板的邊界條件。weggel和Zapata通過兩種不同邊界支撐條件的矩形玻璃板在低速爆炸荷載作用下的研究，得出周圍具有橡膠墊圈彈性框支撐的玻璃面板其最大拉應力較普通簡易支撐的玻璃面板可以折減42%一71%。

2.5動力響應

建筑玻璃在爆炸沖擊荷載作用下的動力響應問題屬于典型的動力學問題，動力學問題與靜力學問題主要存在兩個不同點:①動力學問題要考慮時間變化因素;②在動力分析的過程中要考慮慣性力效應。當在高應變率的動力荷載作用下，還要考慮應變率效應。美國Army Corps of Engineers采用單自由度法得到了彈勝響應譜曲線和彈塑性響應譜曲線，通過查圖能夠快速地得到建筑玻璃在沖擊荷載作用下的最大動位移。

3.抵抗炸彈沖擊波建筑幕墻的設計

建筑玻璃幕墻的抗爆炸設計主要是防范遠距離炸彈(藥)產生的空氣沖擊波對建筑物的破壞。建筑玻璃幕墻的抗暴設計旨在最大限度的減少爆炸沖擊波超高荷載和高速飛濺的玻璃碎片所造成的直接傷害，并減少受攻擊設施或爆炸中心周圍設施的修復費用。在具體設計過程中，應達到以下兩個要求:①玻璃有足夠的強度來承受較大當量的爆炸襲擊;②受到爆炸沖擊作用后，玻璃能夠較完好地保持在框架內。

目前，美國有兩個玻璃抗爆設計標準:UFC 4一010一OI標準10和ASTM F2248一03標準。UFC標準是一個簡化的設計方法，ASTM F比UFC能夠適應更大的爆炸威助·的抗爆設計。在我國，還沒有正式的抗爆設計規范和準則，但在一些重要的工程項目中都有考慮到這方面的問題。常規的玻璃幕墻抗爆炸設計往往難以滿足實際要求，這是由于:①爆炸荷載的量級、位置、概率具有不確定性;②爆炸荷載作用時間短暫，整個過程以毫秒計算;③爆炸荷載作用大，其強度通常遠遠大于其它災害(風、地震等)。爆炸沖擊波荷載的上述特點使得整個動力過程變得非常復雜。

因而，常從概念性設計方面來進行:

(1)玻璃面板宜采用高強玻璃和抗爆玻璃以增強對沖擊波的抵抗能力并減小玻璃碎片對室內人員的傷害。

(2)采用柔性較好的復合結構體系。玻璃幕墻結構在變形過程中會吸收部分爆炸產生的能量，這使其對結構的破壞大大降低。復合結構體系較單一的玻璃材料和結構有更好的耗能效果。

(3)合理選用玻璃面板尺寸，采用防爆性能良好的玻璃框架。面板尺寸過小會使工期延長并影響建筑物的外型;而尺寸過大則會由于玻璃自身的缺陷而減小玻璃抵抗沖擊荷載的能力，并增加了破壞后的維修費用。防爆性好的玻璃框架能在爆炸發生時對玻璃有充分的約束，增強了整個系統的防爆性能。

(4)設置防爆墻，防爆墻能阻擋沖擊波作用并且在變形過程中能吸收爆炸產生的能量。在設計允許的情況下，應盡量將防爆墻設在遠離目標構筑的地方，即擁有足夠遠的安全距離。一般來說，安全距離每增加一倍，爆炸荷載沖擊減少為3-8成。

(5)改善周圍環境設置，例如:應盡量減少周圍垃圾桶的數量，垃圾捅經常是炸藥的投擲點之一;采用塑性較好的地面，通過地面的變形成坑達到耗能效果同樣能降低沖擊波對玻璃幕墻的破壞。

4.結語

目前為止，在我國境內尚米發生針對玻璃建筑的恐怖爆炸襲擊事件，但還是應該提高防范意識，做好防范措施，防止大量的人員傷亡和財產損失。文中介紹了玻璃幕墻抗暴研究與分析的三種方法并簡要概括了國內外目前針對其在爆炸荷載下的性能研究，最后介紹了一些切實可行的設計方法。